2.1 시험 재료

본 연구에서는 지반 보강 재료로써 바이오폴리머의 일종인 알긴산 나트륨(SA)을 활용하였다(Fig. 2). Fig. 3은 알긴산 나트륨(SA)의 화학식을 나타낸다. 알긴산 나트륨(SA) 수용액은 점도가 10~130 cps로 물에 비해 높고, 가열이나 냉각에도 쉽게 굳지 않는 성질을 지니고 있다. 본 연구에서는 이러한 특성을 활용하여 흙 입자의 결합력을 증가시켜주는 천연 보강 재료로 활용하고자 하였다.

Fig. 2

Seaweed as a Raw Material of Alginic Acid Sodium Salt

Fig. 3

Chemical Formula of Alginic Acid Sodium Salt

2.2 시험 장비 및 절차

본 연구에서 함수특성곡선(SWCC)을 구하기 위해 사용한 시험 장비는 GCTS사의 SWC-150이다. 시험 장비의 구성 요소는 패널(Panel), 공기 주입 장치(Air Pressure), 셀(Cell)로 이루어져 있다(Fig. 4). 패널(Panel)은 고압력 및 저압력에서 사용 가능한 듀얼 게이지(Pressure Gage)와 압력 조절기(Pressure Regulator)가 부착되어 있다. 패널에 부착되어 있는 Water Volume Tube를 통해 시료의 공극으로부터 나온 물의 양을 측정하여 시료의 함수비를 산정하였다. 공기주입장치(Air Pressure)는 최대 400 kPa까지 압력의 조절이 가능하다. 셀(Cell)은 상단 및 하단 플레이트로 구성되어 있다. 상단 플레이트는 하중재하장치와 연결되어 있고, 하단 플레이트에는 다공성 세라믹 디스크가 놓여있다. 이를 통과하여 시료의 물이 배출할 수 있는 라인(Water Line)이 연결되어 있다.

Fig. 4

Experimental Devices for Soil-water Characteristic Curve Test

SWC-150을 활용한 함수특성곡선(SWCC) 시험 순서는 다음과 같다. 수침에 의해 세라믹 디스크를 포화시킨 후, 하부 플레이트에 장착하고 내부 셀을 하부 플레이트 위에 설치한다(Fig. 5). 내부 셀에 물을 약 20% 정도 채운 뒤, 시료를 넣어준다. 이를 5번 반복함으로써, 시료를 완전 포화시킨다. 외부 챔버 및 상단 플레이트를 설치한 뒤, 압력을 가함으로써 시험을 시작한다. 물이 처음으로 빠져나오기 시작할 때까지 압력을 순차적으로 증가시킴으로써, 시험을 진행시킨다. 물이 처음으로 빠져나올 때의 압력을 공기주입압력이라 일컫는다. 이후, 각 압력단계에서 물이 빠져나오면 그 양을 측정하고, 더 이상 물이 빠져 나오지 않을 때까지 기다린 후, 다음 단계로 압력을 증가시킨다. 이를 반복하여 실험을 진행하고, 최종적으로 압력을 증가시켜도 더 이상 물이 빠져나오지 않을 때, 시료의 함수비를 잔류함수비(Residual Water Saturation)이라 일컫는다. 2-3단계 정도 압력을 조금 더 증가시킨 후, 물이 더 이상 나오지 않음을 확인한 뒤 시험을 종료한다. 각 압력단계에서 시료로부터 흘러나온 물의 양을 측정하여, 시료의 함수비를 산정하여 함수특성곡선(SWCC)을 구할 수 있다.

Fig. 5

Schematic Drawing of Experimental Setup for Soil-Water Characteristic Curve Test

2.3 저수지 사면 안정성 평가

Seep/w와 Slope/w를 활용하여 알긴산 나트륨(SA)으로 보강된 저수지의 침투해석 및 사면 안정성 평가를 수행하였다. 수치해석에 활용된 물성치는 도로설계요령을 참고하여 산정되고, Table 1과 같다(GEO-SLOPE International Ltd., 2015a, 2015b).

Table 1

Material Properties for Numerical Analysis

저수지는 국가건설기준센터에 의거하여 기본적으로 설계가 이뤄진다. 해석 대상 저수지의 단면 형상, 기본 제원, 댐마루(Crest of Dam), 평수위(Normal Water Level, N.W.L), 만수위(High Water Level, H.W.L), 상부 지반(Upper Layer) 및 하부 지반(Bottom Layer)은 Figs. 6~7과 같다. 본 연구의 수치해석에서는 가장 대표적인 저수지 높이인 표고 10 m와 30 m에 대해 안정성을 평가하였다. 수위는 평수위 수위로써 여유고 2 m를 두고, 사면 경사는 상류 사면 1.25, 하류 사면 1.285로 설계기준에 의해 결정하였다. 상류 사면의 수위는 평수위에 대한 안정성 검토 수행하였다.

Fig. 6

Representative Reservoir Section (H = 30 m)

Fig. 7

Representative Reservoir Section (H = 10 m)

Seep/w를 활용한 침투해석의 경우 정상류 흐름 상태를 고려하여 수치해석을 수행하였다. 상류 사면은 전수두를 고려하고, 하류 사면은 압력 수두를 ‘0’으로 하여 해석을 수행하였다. Slope/w를 활용한 안정성 평가에서 알긴산 나트륨(SA)를 포함한 지반의 함수특성곡선(SWCC)을 입력값으로 사용하였다.

침투해석 후 저수지의 사면안정 해석을 수행하였다. 저수지의 사면 안정 해석은 Bishop의 간편법을 활용하였으며, 비탈면 파괴 형상은 원형 파괴로 가정하였다.

3.1 함수특성곡선(SWCC) 실내 시험 결과

실트질 시료를 0 g/L, 3 g/L, 10 g/L 농도의 알긴산 나트륨(SA) 수용액으로 포화시킨 후, 함수특성곡선(SWCC) 실험을 수행하였다. Fig. 8은 0 g/L, 3 g/L, 10 g/L 농도알긴산 나트륨(SA) 수용액의 함수특성곡선(SWCC)을 나타낸다.

Fig. 8

The Effects of Alginic Acid Sodium Salt Concentration on Soil-Water Characteristic Curve

Figs. 9~10은 알긴산 나트륨(SA) 수용액 농도 증가에 따른 잔류포화도 및 공기주입압력 변화로써, 농도가 증가함에 따라 공기주입압력 및 잔류포화도가 증가하고 있다.

Fig. 9

The Effect of Alginic Acid Sodium Salt Concentration on Residual Water Saturation

Fig. 10

The Effect of Alginic Acid Sodium Salt Concentration on Air Entry Pressure

알긴산 나트륨(SA)을 포함하지 않은 수용액으로 포화된 실트의 공기주입압력과 잔류포화도는 각각 4 kPa, 20.74%이다. 알긴산 나트륨(SA) 농도 3 g/L 수용액으로 포화된 실트의 경우 공기주입압력은 8 kPa로 증가하였으며, 잔류포화도는 27.05%로 증가하였다. 알긴산 나트륨(SA) 농도 10 g/L 수용액으로 포화된 실트의 공기주입압력는 12 kPa로 증가하였으며, 잔류포화도는 33.03%로 증가하였다. 알긴산 나트륨(SA) 수용액의 점성이 일반 물에 훨씬 더 높기 때문에 간극 내에 막힘 현상이 발생하고 흙표면의 부착력이 증가한다. 이로 인해 공기주입압력 및 잔류포화도가 증가하게 된 것으로 판단된다.

3.2 이론 및 시험결과와 비교 분석

Eq. (1)은 Fredlund and Xing (1994)가 제안한 이론식을 나타낸다. Table 2는 Eq. (1)에 사용된 값들의 의미를 나타낸다.

Table 2

Notation of Equation (1)

Fig. 11은 본 연구에서 사용된 알긴산 나트륨(SA) 수용액을 포함하지 않은 실트질 점토의 함수특성곡선(SWCC)과 Eq. (1)을 통해 얻어진 결과를 나타낸다. 각 곡선의 함수값은 Table 3과 같다. 두 결과를 통해 본 연구에서 사용된 시험기기 및 방법의 타당성을 검증하였다.

Fig. 11

Comparison of Experimental Results and Theoretical Curve

Table 3

Fitting Parameters Using Equation (1) by Fredlund and Xing

3.3 수치해석을 활용한 저수지 안정성 평가

Fig. 12는 알긴산 나트륨(SA) 수용액 농도 증가에 따른 저수지 사면의 안정성 변화를 나타낸다. 제체 높이가 30 m인 경우, 알긴산 나트륨(SA) 수용액 농도가 0 g/L일 때 저수지의 안전율은 1.40을 나타낸다. 농도가 3 g/L일 때 안전율은 1.42 농도가 10 g/L일 때 안전율 1.46으로 증가한다. 또한, 제체 높이가 10 m인 경우는, 농도가 0 g/L일 때 안전율은 1.83이다. 그리고, 농도가 3 g/L일 때 안전율은 1.86, 농도가 10 g/L일 때 안전율 1.87로 농도가 증가함에 따라 안전율이 증가하였다.

Fig. 12

Safety Rate Changes at Reservoir Height 10 m and 30 m

3.4 SWCC와 전단 강도의 관계

불포화 지반의 전단 강도는 Eq. (2)를 활용해 구해질 수 있다(Vanapalli et al., 1996). Table 4는 Eq. (2)에 사용된 값들의 의미를 나타낸다. Fig. 13은 본 연구에서 사용된 물로 포화된 실트 및 알긴산 나트륨(SA) 수용액을 포함한 실트의 모관흡수력의 변화에 따른 전단강도 변화를 보여준다. 전응력 19 kN/m, 점착력 5 kPa, 내부마찰각 25°는 저수지 설계에 사용되는 대표적인 값으로 설계기준에 의해 선정되었다. 그 결과 알긴산 나트륨(SA) 수용액 농도 및 모관흡수력이 증가함에 따라 전단 강도가 증가함을 확인 할 수 있다. 따라서, 알긴산 나트륨(SA) 수용액으로 보강된 저수지의 안정성 증가에 영향을 준 것으로 판단된다. Table 5는 바이오폴리머 농도 증가에 따른 포화도를 나타내고 있으며, 특히 잔류포화도가 증가함을 확인할 수 있다.

Table 4

Notations for Equation (2)

Fig. 13

Shear Strength Variation by the Increase in Capillary Pressure at Soil Including Alginic Acid Sodium Salt Solution

Table 5

Parameters used for Equation 2